Присоединяйтесь!
Зарегистрированных пользователей портала: 505 312. Присоединяйтесь к нам, зарегистрироваться очень просто →
Законодательство
Законодательство

"СП 64.13330.2011. СВОД ПРАВИЛ. ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. Актуализированная редакция СНиП II-25-80" (утв. Приказом Минрегиона РФ от 28.12.2010 N 826)

Дата документа28.12.2010
Статус документаДействует
МеткиПриказ · Сп

    

СВОД ПРАВИЛ

 

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

Timber structures

 

Актуализированная редакция СНиП II-25-80

 

СП 64.13330.2011

 

Дата введения 2011-05-20

 

Предисловие

 
    Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила разработки - постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. N 858 "О порядке разработки и утверждения сводов правил".
 

Сведения о своде правил

 
    1 ИСПОЛНИТЕЛИ - ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко - институт ОАО "НИЦ "Строительство".
    2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство".
    3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики.
    4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 28 декабря 2010 г. N 826 и введен в действие с 20 мая 2011 г.
    5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 64.13330.2010.
 
    Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.
 

Введение

 
    Настоящий свод правил составлен с целью повышения уровня безопасности в зданиях и сооружениях людей и сохранности материальных ценностей в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", выполнения требований Федерального закона от 23 ноября 2009 г. N 261-ФЗ "Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации", повышения уровня гармонизации нормативных требований с европейскими и международными нормативными документами, применения единых методов определения эксплуатационных характеристик и методов оценки. Учитывались также требования Федерального закона от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" и сводов правил системы противопожарной защиты.
    Работа выполнена: лабораторией деревянных конструкций ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко - института ОАО "НИЦ Строительство": канд. техн. наук А.А.Погорельцев (руководитель разработки), засл. деят. науки и техники РФ, д-р техн. наук, проф. Л.М.Ковальчук, д-р техн. наук С.Б.Турковский, кандидаты техн. наук И.П.Преображенская, Ю.Ю.Славик, А.Д.Ломакин, В.Н.Зигерн-Корн, инженеры М.А.Филимонов, П.Н.Смирнов, Д.С.Солоницын, А.В.Федченко, при участии д-ра техн. наук, проф. Д.К.Арленинова (МГСУ), д-ра техн. наук, проф. Е.Н.Серова (СПбГАСУ), д-ра техн. наук, проф. А.Я.Найчука ("Институт БелНИИС" - НТЦ).
 

1. Область применения

 
    1.1. Настоящий свод правил распространяется на методы проектирования и расчета конструкций из цельной и клееной древесины (далее - ДК), применяемых в общественной, жилищной, промышленной и других отраслях строительства.
    1.2. Нормы не распространяются на проектирование ДК гидротехнических сооружений, мостов, фундаментов и свай.
    1.3. При проектировании деревянных конструкций следует предусматривать защиту их от увлажнения, биоповреждения, от коррозии (для конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивных сред) в соответствии с нормами по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии и от воздействия огня в случае пожара.
    1.4. Деревянные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (первая группа предельных состояний) и по деформациям, не препятствующим нормальной эксплуатации (вторая группа предельных состояний), с учетом характера и длительности действия нагрузок.
    1.5. ДК следует проектировать с учетом особенностей изготовления, а также условий их эксплуатации, транспортирования и монтажа.
    1.6. Долговечность ДК должна обеспечиваться конструктивными мерами в соответствии с указаниями раздела 8 настоящих норм и, в необходимых случаях, защитной обработкой, предусматривающей предохранение их от увлажнения, биоповреждения и возгорания. Декоративная отделка и огнезащитная обработка ДК должны выполняться, как правило, после устройства кровли.
    1.7. ДК в условиях постоянного или периодического длительного нагрева допускается применять, если температура окружающего воздуха не превышает 50 °С. Для конструкций из клееной древесины температура выше 35 °С допускается при влажности не менее 50%.
 

2. Нормативные ссылки

 
    В настоящем СП использованы ссылки на нормативные документы, перечень которых приведен в приложении А.
    Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
 

3. Термины и определения

 
    В настоящем СП применены термины и определения по ГОСТ 8486 и другим нормативным документам, на которые даны ссылки в тексте.
 

4. Материалы

 
    4.1. Для изготовления деревянных конструкций следует применять древесину преимущественно хвойных пород. Древесину твердых лиственных пород следует использовать для нагелей, подушек и других деталей.
    Примечание - Для конструкций деревянных опор воздушных линий электропередачи следует применять древесину сосны и лиственницы, а для конструкций опор линий электропередачи напряжением 35 кВ и ниже, за исключением элементов стоек и приставок, заглубленных в грунт, и траверс, допускается применять древесину ели и пихты.
    4.2. Качество древесины, используемой для элементов несущих ДК, должно соответствовать требованиям ГОСТ 8486, ГОСТ 2695, ГОСТ 9462, ГОСТ 9463, а также дополнительным требованиям, указанным в приложении Б.
    Прочность древесины соответствующих сортов (классов) должна быть не ниже нормативных сопротивлений, приведенных в приложении В.
    4.3. В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации (классов) должны предъявляться требования к максимальным значениям эксплуатационной влажности древесины и учитываться зависимость ее прочности от этих значений.
    Классификация условий эксплуатации приведена в таблице 1, а особенности ее учета при проектировании и изготовлении конструкций - в приложении Г, таблица Г.2.
 

Таблица 1

 

Классы условий эксплуатацииЭксплуатационная влажность древесины, %Максимальная влажность воздуха при температуре 20 °С, %
до 840
18-1265
2до 1575
3до 208
4более 20более 85

 
    


    Примечания.
    1. Допускается в качестве "эксплуатационной" принимать "равновесную" влажность древесины (рисунок Г1).
    2. Допускается кратковременное превышение максимальной влажности в течение 2-3 недель в году.
 
    4.4. Клееные деревянные конструкции должны соответствовать ГОСТ 20850. Не допускается применение клееных деревянных конструкций для класса эксплуатации 1А (относительная влажность воздуха ниже 45% при температуре до 35 °С).
    4.5. В конструкциях из цельной древесины, эксплуатируемых в условиях классов эксплуатации 2, 3 и 4, когда усушка древесины не вызывает расстройства или увеличения податливости соединений, допускается применять древесину с влажностью до 40% при условии ее защиты от гниения.
    4.6. Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков, влажность древесины не должна превышать 12%. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться антисептированию.
    4.7. Величину сбега круглых лесоматериалов при расчете элементов конструкций следует принимать равной 0,8 см на 1 м длины, а для лиственницы - 1 см на 1 м длины.
    4.8. Древесина слоистая из клееного шпона (LVL) используется в строительстве для несущих конструкций в основном из однонаправленного шпона и для несущих ограждающих конструкций - когда часть слоев шпона в перпендикулярном направлении.
    4.9. Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3916.1 и ГОСТ 3916.2, а также фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539.
    4.10. Плотность древесины, включая клееную, фанеры и материала из однонаправленного шпона для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по приложению Д.
    4.11. Клеи для склеивания древесины, LVL и фанеры в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с таблицей 2. Клеи для вклеивания арматурных стержней см. в разделе 7 настоящих правил.
 

Таблица 2

 

Тип клеяСклеиваемые материалыКласс эксплуатации (табл.1)Класс ответственности (Г.2 прил.Г)Вид клея
1Древесина, древесные плитные материалы1-31-4На основе резорцина и меламина с предварительным перемешиванием компонентов
21-33, 4На основе меламина с раздельным нанесением компонентов на склеиваемые поверхности
314На основе карбомида, двухкомпонентные клеи повышенной водостойкости на основе поливинилацитата <*>
4Древесина с металлом1, 2, 31-4На основе эпоксидных смол

 
    


    <*> Текст документа соответствует оригиналу. - Примечание изготовителя базы данных.
 
    Другие клеи, не перечисленные в таблице, допускается использовать при условии, что их свойства и долговечность будут не ниже указанных в таблице 2.
    4.12. Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии со сводом правил по проектированию стальных конструкций и арматурные стали в соответствии с нормами по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.
    4.13. В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды, следует использовать коррозионно-стойкие стали, алюминиевые сплавы, стеклопластики, древесно-слоистые пластики ДСПБ (ГОСТ 13913), а также древесину твердых лиственных пород.
    4.14. Для конструкций на вклеенных стержнях следует использовать стержни периодического профиля класса А300-А600 и круглые стержни из стали, алюминиевых сплавов, арматуру класса А240 с резьбой на всю глубину вклеивания.
    4.15. В композитных конструкциях из клееной древесины и бетона используются: клееная древесина с характеристиками по таблице В.1 приложения В; бетон тяжелый классов В20 и выше; вклеенные арматурные стержни - в соответствии с положениями раздела 7.
    4.16. Для защитной обработки ДК материалы следует выбирать в соответствии с положениями СНиП 2.03.11.
 

5. Расчетные характеристики материалов

 
    5.1. Расчетные сопротивления древесины сосны, ели и лиственницы европейской влажностью 12% для основного сочетания нагрузок (режим В согласно таблице В.1) в сооружениях нормального (2-го согласно приложению Г) уровня ответственности при сроке эксплуатации до 50 лет приведены в таблице 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают путем умножения величин, приведенных в таблице 3, на переходные коэффициенты , указанные в таблице 5. Расчетные сопротивления LVL из однонаправленного шпона приведены в таблице 4.
 

Таблица 3

 

Напряженное состояние и характеристика элементовРасчетные сопротивления, МПа, для сортов (классов) древесины
обозначение1/К262/К243/К16
1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах "б", "в") высотой до 50 см. При высоте сечения более 50 см см. 5.2, дR_и, R_с, R_см14138,5
б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 смR_и, R_с, R_см151410
в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 смR_и, R_с, R_см161511
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сеченииR_и, R_с, R_см-1610
2 Растяжение вдоль волокон:
а) элементы из цельной древесиныR_p107-
б) клееные элементыR_p129-
3 Сжатие и смятие по всей площади поперек волоконR_с90, R_см901,81,81,8
4 Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементовR_см90333
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°R_см90444
5 Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе элементов из цельной древесиныR_ск1,81,61,6
б) при изгибе клееных элементовR_ск1,61,51,5
в) в лобовых врубках для максимального напряженияR_ск2,42,12,1
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряженияR_ск2,12,12,1
6 Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях элементов из цельной древесиныR_ск9010,80,6
б) в соединениях клееных элементовR_ск900,70,70,6
7 Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесиныR_р900,150,10,08

 
    


    Примечания.
    1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в поз.4 данной таблицы, определяется по формуле
 

R_см90 = R_с90 (1 +8), (1)
l_см + 1,2

 
    где:
    R_с90 - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (поз.3 данной таблицы);
    l_см - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.
 
    2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон определяется по формуле
 

R_см = R_с90 (1 +R_см. (2)
1 + (R_см- 1) sin(3)
R_см90 

 
    3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле
 

R_ск = R_с90 (1 +R_ск. (3)
1 + (R_ск- 1) sin(3)
R_ск90 

    
    4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по поз.2, а данной таблицы, следует снижать на 30%.
    5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа.
 

Таблица 4

 

N п.п.Напряженное состояниеРасчетные сопротивления, МПа, для сортов/классов прочности LVL
обозначение1/К452/К403/К35
1ИзгибR_и2622,520
2Сжатие в плоскости листа вдоль волоконR_c, R_см212018
3Сжатие в плоскости листа поперек волоконR_c90, R_см903,23,13,0
4Сжатие из плоскости листа поперек волоконR'_c90, R'_см901,61,51,5
5Смятие местное в плоскости листа поперек волокон в опорных частях конструкций и узловых примыканияхR_см905,04,94,8
6Растяжение вдоль волоконR_p20,51816
7Растяжение поперек волокон в плоскости листаR_p900,30,30,3
8Скалывание вдоль волокон поперек плоскости листаR'_cк2,72,62,6
9Скалывание вдоль волокон в плоскости листаR_cк2,12,01,9
10Скалывание поперек волокон в плоскости листаR_cк901,01,01,0

    

Таблица 5

 

Древесные породыКоэффициент m_п для расчетных сопротивлений
растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон R_p, R_и, R_c, R_смсжатию и смятию поперек волокон R_c90, R_см90скалыванию R_cк
Хвойные
1 Лиственница, кроме европейской1,21,21
2 Кедр сибирский, кроме кедра Красноярского края0,90,90,9
3 Кедр Красноярского края0,650,650,65
4 Пихта0,80,80,8
Твердые лиственные
5 Дуб1,321,3
6 Ясень, клен, граб1,321,6
7 Акация1,52,21,8
8 Береза, бук1,11,61,3
9 Вяз, ильм11,61
Мягкие лиственные
10 Ольха, липа, осина, тополь 0,810,8

 
    


    Примечание - Коэффициенты m_п, указанные в таблице, для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности 25%), умножаются на коэффициент 0,85.
 
    5.2. Расчетные сопротивления, приведенные в таблицах 3, 4 и 6, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы:
    а) для различных условий эксплуатации конструкций - на коэффициент m_в, указанный в таблице 7;
    б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 °С, - на коэффициент m_т = 1; при температуре +50 °С - на коэффициент m_т = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;
    в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент m_д = 0,8;
    г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициент m_и, указанный в таблице 8;
    д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициент m_б, указанный в таблице 9;
    е) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент m_о = 0,8;
    ж) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент m_а = 0,9;
    и) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов, в зависимости от толщины слоев, значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициент, m_сл, указанный в таблице 10;
    к) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициент m_гн, указанный в таблице 11.
 

Таблица 6

 

Вид фанерыРасчетные сопротивления, МПа
растяжению в плоскости листа R_ф.рсжатию в плоскости листа R_ф.сизгибу из плоскости листа R_ф.искалыванию в плоскости листа R_ф.сксрезу перпендикулярно плоскости листа R_ф.ср
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С:
а) семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон1412160,86
поперек волокон наружных слоев 8,56,50,86
под углом 45° к волокнам4,57-0,89
б) пятислойная толщиной 5-7 мм:
вдоль волокон наружных слоев1413180,85
поперек волокон наружных слоев6730,86
под углом 45° к волокнам46-0,89
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев917180,65
поперек волокон наружных слоев7,513110,55
под углом 45° к волокнам35-0,77,5
3 Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев3228331,811
поперек волокон наружных слоев2423251,812
под углом 45° к волокнам16,521-1,816

 
    


    Примечание - Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ R_ф.с90 = R_ф.см90 = 4 МПа и марки ФБС R_ф.с90 = R_ф.см90 = 8 MПa.
 

Таблица 7

 

Условия эксплуатации (по таблице 1)1А и 1234
Коэффициент m_в10,90,850,75

 

Таблица 8

 

НагрузкаКоэффициент m_н
для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокондля смятия поперек волокон
1 Ветровая, монтажная, кроме указанной в поз.31,21,4
2 Сейсмическая1,41,6
Для опор воздушных линий электропередачи
3 Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой1,451.6
4 При обрыве проводов и тросов1,92,2

 

Таблица 9

 

Высота сечения, см50 и менее607080100120 и более
Коэффициент m_в10,960,930,900,850,8

 

Таблица 10

 

Толщина слоя, мм19 и менее263342
Коэффициент m_сл1,11,051,00,95

 

Таблица 11

 

Напряженное состояниеОбозначение расчетных сопротивленийКоэффициент m_гн при отношении r_k / a
150200250500 и более
Сжатие и изгибR_c, R_и0,80,911
РастяжениеR_p0,60,70,81

 
    


    Примечание - r_k - радиус кривизны гнутой доски или бруска; a - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.
 
    Расчетные сопротивления, приведенные в таблицах 3, 4 и 6, следует разделить на коэффициенты надежности по сроку службы _н(сс) (таблица 12).
 

Таблица 12

 

Срок службы сооруженияДо 50 лет50-100 летБолее 100 лет
Коэффициент надежности по сроку службы _н(сс)1,00,90,8

    
    5.3 Модуль упругости древесины и LVL при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 10000 МПа; поперек волокон Е_90 = 400 МПа. Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G_90 = 500 МПа. Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным _90.0 = 0,45, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, _0.90 = 0,018.
 
    Упругие характеристики LVL при расчете по предельным состояниям второй группы вдоль волокон следует принимать по таблице 13.
 

Таблица 13

 

N п.п.Упругая характеристикаОбозначениеЗначение, МПа, для сортов/классов прочности LVL
1/К452/К403/К35
1Модуль упругости вдоль волоконЕ_0120001100010000
2Модуль упругости поперек волокон в плоскости листа вдоль волоконЕ_90500450400
3Модуль сдвига в плоскости листаG700600500
4Коэффициент Пуассона поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон_90.00,450,450,45
5Коэффициент Пуассона вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон_0.900,0180,0180,018

 
    Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа Е_ф и С_ф и коэффициенты Пуассона _ф при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по таблице 14.
 

Таблица 14

 

Вид фанерыМодуль упругости Е_ф, МПаМодуль сдвига G_ф, МПа Коэффициент Пуассона
1 Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С семислойная и пятислойная:
вдоль волокон наружных слоев90007500,085
поперек волокон наружных слоев60007500,065
под углом 45° к волокнам250030000,6
2 Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная:
вдоль волокон наружных слоев70008000,07
поперек волокон наружных слоев55008000,06
под углом 45° к волокнам200022000,6
3 Фанера бакелизированная марки ФБС:
вдоль волокон наружных слоев1200010000,085
поперек волокон наружных слоев850010000,065
под углом 45° к волокнам350040000,7

 
    


    Примечание - Коэффициент Пуассона _ф указан для направления перпендикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости Е_ф.
 
    5.4. При расчете по предельным состояниям первой группы по деформированной схеме модули упругости и сдвига следует принимать согласно 5.3 с умножением на коэффициент m_дс, равный 0,75 - для древесины и 0,8 - для LVL.
    5.5. Модули упругости древесины, LVL и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин E и G на коэффициент m_в (таблица 7) и коэффициенты m_т и m_д, приведенные в 5.2, б и 5.2, в настоящих правил.
    5.6. Модуль упругости древесины, LVL и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость следует принимать равным для древесины Е(1) = 300R_с (R_c - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по таблице 3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - G(I)_0,90 + 0,05Е(I);

для фанеры - Е(I)_ф = 250R_ф.с; G(I)_ф =Е(I)_ф(E_ф, G_ф принимаются по таблице 14).
Е_ф

 

6. Расчет элементов деревянных конструкций

 

Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям первой группы

 

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

 
    6.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле
 

N R_p (или R(p)_д.ш), (4)
F_нт

 
    где:
    N - расчетная продольная сила;
    R_p - расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;
    R(p)_д.ш - то же, для древесины из однонаправленного шпона (5.7);
    F_нт - площадь поперечного сечения элемента нетто.
    При определении F_нт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.
    6.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:
    а) на прочность
 

N R_с (или R(с)_д.ш), (5)
F_нт

 
    б) на устойчивость
 

N R_с (или R(с)_д.ш), (6)
F_рас

 
    где:
    R_с - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
    R(с)_д.ш - то же, для древесины из однонаправленного шпона;
     - коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно 6.3;
    F_нт - площадь нетто поперечного сечения элемента;
    F_рас - расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:
    при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рисунок 1, а), если площадь ослаблений не превышает 25% F_бр, F_расч = F_бр, где F_бр - площадь сечения брутто; при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25% F_бр, F_рас = 4 / 3F_нт; при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рисунок 1, б), F_рас = F_нт.
 

 

а - не выходящие на кромку; б - выходящие на кромку

 

Рисунок 1 - Ослабление сжатых элементов

 
    6.3. Коэффициент продольного изгиба следует определять по формулам:
 
    при гибкости элемента 70
 

= 1 - а ()^2; (7)
100

 
    при гибкости элемента > 70
 

=A, (8)
^2

 
    где коэффициент a = 0,8 для древесины и a = 1,0 для фанеры;
    коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры и древесины из однонаправленного шпона.
 
    6.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле
 

=l_0, (9)
r

 
    где:
    l_0 - расчетная длина элемента;
    r - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто относительно осей X и Y.
 
    6.5. Расчетную длину элемента l_0 следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент _0
 
    l_0 = l _0 (10)
 
    согласно 6.21.
    6.6. Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (8) и (9), при этом F_нт и F_рас определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов следует определять с учетом податливости соединений по формуле
 

 
    где:
    _y - гибкость всего элемента относительно оси y (рисунок 2), вычисленная по расчетной длине элемента l_0 без учета податливости;
    _1 <*> - гибкость отдельной ветви относительно оси I-I (см. рисунок 2), вычисленная по расчетной длине ветви l_1; при l_1 меньше семи толщин (h_1) ветви принимаются с _1 = 0 <*>;
    _y - коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле