Присоединяйтесь!
Зарегистрированных пользователей портала: 507 540. Присоединяйтесь к нам, зарегистрироваться очень просто →
Законодательство
Законодательство

"КАНАЛИЗАЦИЯ. НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ. СНиП 2.04.03-85" (утв. Постановлением Госстроя СССР от 21.05.85 N 71) (ред. от 20.05.86)

Дата документа21.05.1985
Статус документаДействует
МеткиНормы · Правила · Постановление · Снип

    

УТВЕРЖДЕНЫ
Постановлением Госстроя СССР
от 21 мая 1985 г. N 71

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

КАНАЛИЗАЦИЯ
НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ

СНиП 2.04.03-85

(в ред. Постановления Госстроя СССР от 20.05.86 N 70)

 
    Взамен СНиП II-32-74
    Срок введения в действие 1 января 1986 г.
 
    Настоящие нормы и правила должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых систем наружной канализации постоянного назначения для населенных пунктов и объектов народного хозяйства.
    При разработке проектов канализации надлежит руководствоваться "Основами водного законодательства Союза ССР и союзных республик", соблюдать "Правила охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами" и "Правила санитарной охраны прибрежных вод морей" Минводхоза СССР, Минрыбхоза СССР и Минздрава СССР, требования "Положения о водоохранных и прибрежных полосах малых рек страны" и "Инструкции о порядке согласования и выдачи разрешений на специальное водопользование" Минводхоза СССР, а также указания других нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.
 

1. Общие указания

Таблица 1

Сооружения Санитарно-защитная зона, м, при расчетной производительности сооружений, тыс. м3/сут
до 0,2 св. 0,2 до 5 св. 5 до 50 св. 50 до 280
Сооружения механической и биологической очистки с иловыми площадками для сброженных осадков, а также отдельно расположенные иловые площадки 150 200 400 500
Сооружения механической и биологической очистки с термомеханической обработкой осадков в закрытых помещениях 100 150 300 400
Поля фильтрации 200 300 500 -
Земледельческие поля орошения 150 200 400 -
Биологические пруды 200 200 300 300
Сооружения с циркуляционными окислительными каналами 150 - - -
Насосные станции 15 20 20 30

 
    Примечания: 1. Санитарно-защитные зоны канализационных сооружений производительностью свыше 280 тыс. м3/сут, а также при отступлении от принятой технологии очистки сточных вод и обработки осадка устанавливаются по согласованию с главными санитарно-эпидемиологическими управлениями министерств здравоохранения союзных республик.
    2. Санитарно-защитные зоны, указанные в табл.1, допускается увеличивать, но не более чем в 2 раза в случае расположения жилой застройки с подветренной стороны по отношению к очистным сооружениям или уменьшать не более чем на 25% при наличии благоприятной розы ветров.
    3. При отсутствии иловых площадок на территории очистных сооружений производительностью свыше 0,2 тыс. м3/сут размер зоны следует сокращать на 30%.
    4. Санитарно-защитную зону от полей фильтрации площадью до 0,5 га и от сооружений механической и биологической очистки на биофильтрах производительностью до 50 м3/сут следует принимать 100 м.
    5. Санитарно-защитную зону от полей подземной фильтрации производительностью менее 15 м3/сут следует принимать 15 м.
    6. Санитарно-защитную зону от фильтрующих траншей и песчано-гравийных фильтров следует принимать 25 м, от септиков и фильтрующих колодцев - соответственно 5 и 8 м, от аэрационных установок на полное окисление с аэробной стабилизацией ила при производительности до 700 м3/сут - 50 м.
    7. Санитарно-защитную зону от сливных станций следует принимать 300 м.
    8. Санитарно-защитную зону от очистных сооружений поверхностных вод с селитебных территорий следует принимать 100 м, от насосных станций - 15 м, от очистных сооружений промышленных предприятий - по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.
    9. Санитарно-защитные зоны от шлаконакопителей следует принимать в зависимости от состава и свойств шлама по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.
 

Расчетные расходы сточных вод. Гидравлический расчет канализационных сетей

Удельные расходы, коэффициенты неравномерности и расчетные расходы сточных вод

Таблица 2

 
 

Общий коэффициент неравномерности притока сточных вод Средний расход сточных вод, л/с
5 10 20 50 100 300 500 1000 5000 и более
Максимальный К_gen.max 2,5 2,1 1,9 1,7 1,6 1,55 1,5 1,47 1,44
Минимальный K_gen.min 0,38 0,45 0,5 0,55 0,59 0,62 0,66 0,69 0,71

 
    Примечания: 1. Общие коэффициенты неравномерности притока сточных вод, приведенные в табл.2, допускается принимать при количестве производственных сточных вод, не превышающем 45% общего расхода. При количестве производственных сточных вод свыше 45% общие коэффициенты неравномерности следует определять с учетом неравномерности отведения бытовых и производственных сточных вод по часам суток согласно данным фактического притока сточных вод и эксплуатации аналогичных объектов.
    2. При средних расходах сточных вод менее 5 л/с расчетные расходы надлежит определять согласно СНиП 2.04.01-85.
    3. При промежуточных значениях среднего расхода сточных вод общие коэффициенты неравномерности следует определять интерполяцией.
 
    2.8. Расчетные расходы производственных сточных вод промышленных предприятий следует принимать:
    для наружных коллекторов предприятия, принимающих сточные воды от цехов, - по максимальным часовым расходам;
    для общезаводских и внеплощадочных коллекторов предприятия - по совмещенному часовому графику;
    для внеплощадочного коллектора группы предприятий - по совмещенному часовому графику с учетом времени протекания сточных вод по коллектору.
    2.9. При разработке схем, перечисленных в п.1.1, удельное среднесуточное (за год) водоотведение допускается принимать по табл.3.
    Объем сточных вод от промышленных и сельскохозяйственных предприятий должен определяться на основании укрупненных норм или имеющихся проектов-аналогов.
 
 

Таблица 3

Объекты канализования Удельное среднесуточное (за год) водоотведение на одного жителя в населенных пунктах, л/сут
до 1990 г. до 2000 г.
Города 500 550
Сельские населенные пункты 125 150

 
    Примечания: 1. Удельное среднесуточное водоотведение допускается изменять на 10 - 20% в зависимости от климатических и других местных условий и степени благоустройства.
    2. При отсутствии данных о развитии промышленности за пределами 1990 г. допускается принимать дополнительный расход сточных вод от предприятий в размере 25% расхода, определенного по табл.3.
 
    2.10. Самотечные линии, коллекторы и каналы, а также напорные трубопроводы бытовых и производственных сточных вод следует проверять на пропуск суммарного расчетного максимального расхода по пп.2.7 и 2.8 и дополнительного притока поверхностных и грунтовых вод в периоды дождей и снеготаяния, неорганизованно поступающего в сети канализации через неплотности люков колодцев и за счет инфильтрации грунтовых вод. Величину дополнительного притока q_ad, л/с, следует определять на основе специальных изысканий или данных эксплуатации аналогичных объектов, а при их отсутствии - по формуле
 

q_ad = 0,15L кв.корень (m_d), (1)

 
    где L - общая длина трубопроводов до рассчитываемого сооружения (створа трубопроводов), км;
    m_d - величина максимального суточного количества осадков, мм, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82.
 
    Проверочный расчет самотечных трубопроводов и каналов поперечным сечением любой формы на пропуск увеличенного расхода должен осуществляться при наполнении 0,95 высоты.
 

Расчетные расходы дождевых вод

Таблица 4

Район Значение n при m_r гамма
Р>=1 P<1
Побережья Белого и Баренцева морей 0,4 0,35 130 1,33
Север европейской части СССР и Западной Сибири 0,62 0,48 120 1,33
Равнинные области запада и центра европейской части СССР 0,71 0,59 150 1,54
Равнинные области Украины 0,71 0,64 110 1,54
Возвышенности европейской части СССР, западный склон Урала 0,71 0,59 150 1,54
Восток Украины, низовье Волги и Дона, Южный Крым 0,67 0,57 60 1,82
Нижнее Поволжье 0,66 0,66 50 2
Наветренные склоны возвышенностей европейской части СССР и Северное Предкавказье 0,7 0,66 70 1,54
Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа 0,63 0,56 100 1,82
Южная часть Западной Сибири, среднее течение р.Или, район оз.Але-Куль 0,72 0,58 80 1,54
Центральный и Северо-Восточный Казахстан, предгорья Алтая 0,74 0,66 80 1,82
Северные склоны Западных Саян, Заилийского Алатау 0,57 0,57 80 1,33
Джунгарский Алатау, Кузнецкий Алатау, Алтай 0,61 0,48 140 1,33
Северный склон Западных Саян 0,49 0,33 100 1,54
Средняя Сибирь 0,69 0,47 130 1,54
Хребет Хамар-Дабан 0,48 0,35 130 1,82
Восточная Сибирь 0,6 0,52 90 1,54
Бассейны Шилки и Аргуни, долина Среднего Амура 0,65 0,54 100 1,54
Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности 0,36 0,48 100 1,54
Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки 0,35 0,31 80 1,54
Восточное побережье Камчатки южнее 56° с.ш. 0,28 0,26 110 1,54
Побережье Татарского пролива 0,35 0,28 110 1,54
Район оз.Ханка 0,65 0,57 90 1,54
Бассейны рек Японского моря, о.Сахалин, Курильские о-ва 0,45 0,44 110 1,54
Юг Казахстана, равнина Средней Азии и склоны гор до 1500 м, бассейн оз.Иссык-Куль до 2500 м 0,44 0,4 40 1,82
Склоны гор Средней Азии на высоте 15003000 м 0,41 0,37 40 1,54
Юго-Западная Туркмения 0,49 0,32 20 1,54
Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми 0,62 0,58 90 1,54
Побережье Каспийского моря и равнина от Махачкалы до Баку 0,51 0,43 60 1,82
Восточный склон Большого Кавказа, Кура-Араксинская низменность до 500 м 0,58 0,47 70 1,82
Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, южный склон выше 500 м, Даг-АССР 0,57 0,52 100 1,54
Побережье Черного моря ниже Сухуми, Колхидская низменность, склоны Кавказа до 2000 м 0,54 0,5 90 1,33
Бассейн Куры, восточная часть Малого Кавказа, Талышский хребет 0,63 0,52 90 1,33
Северо-западная и центральная части Армении 0,67 0,53 100 1,33
Ленкорань 0,44 0,38 171 2,2

 
    2.13. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зависимости от характера объекта канализования, условий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл.5 и 6 или определять расчетом в зависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.
    При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q_20 менее 50 л/(с х га), при Р, равном единице, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл.7. При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя, определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл.5 и 6.
    При определении периода однократного превышения расчетной интенсивности дождя расчетом следует учитывать, что при предельных периодах однократного превышения, указанных в табл.7, коллектор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть которого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затопления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенного пункта.
 
 

Таблица 5

    

Условия расположения коллекторов Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для населенных пунктов при значениях q_20
на проездах местного значения на магистральных улицах до 60 св. 60 до 80 св. 80 до 120 св. 120
Благоприятные и средние Благоприятные 0,33-0,5 0,33-1 0,5-1 1-2
Неблагоприятные Средние 0,5-1 1-1,5 1-2 2-3
Особо неблагоприятные Неблагоприятные 2-3 2-3 3-5 5-10
- Особо неблагоприятные 3-5 3-5 5-10 10-20

 
    Примечания: 1. Благоприятные условия расположения коллекторов:
    бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;
    коллектор проходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водораздела не более 400 м.
    2. Средние условия расположения коллекторов:
    бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;
    коллектор проходит в нижней части склона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейна не превышает 150 га.
    3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:
    коллектор проходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;
    коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.
    4. Особо неблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места (котловины).
 
 

Таблица 6

Результат кратковременного переполнения сети Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для территории промышленных предприятий при значениях q_20
до 70 св. 70 до 100 св. 100
Технологические процессы предприятия:      
не нарушаются 0,33-0,5 0,5-1 2
нарушаются 0,5-1 1-2 3-5

 
    Примечание. Для предприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять расчетом или принимать равным не менее чем 5 годам.
 
 

Таблица 7

Характер бассейна, обслуживаемого коллектором Значение предельного периода превышения интенсивности дождя Р, годы, в зависимости от условий расположения коллектора
благоприятных средних неблагоприятных особо неблагоприятных
Территории кварталов и проезды местного значения 10 10 25 50
Магистральные улицы 10 25 50 100

 
    2.14. Расчетную площадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей максимальный расход стока.
    В тех случаях, когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3) следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл.8.
 
 

Таблица 8

Площадь стока, га 500 1000 2000 4000 6000 8000 10 000
Значение коэффициента К 0,95 0,90 0,85 0,8 0,7 0,6 0,55

 
    Расчетные расходы дождевых вод с незастроенных площадей водосборов свыше 1000 га, не входящих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных дорог согласно ВСН 63-76 Минтрансстроя.
    2.15. Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам t_r, мин, следует принимать по формуле
 

t_r = t_con + t_can + t_p, (5)

    
    где t_con - продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (время поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п.2.16;
    t_can - то же, по уличным лоткам до дождеприемника (при отсутствии их в пределах квартала), определяемая по формуле (6);
    t_p - то же, по трубам до рассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7).
 
    2.16. Время поверхностной концентрации дождевого стока следует определять по расчету или принимать в населенных пунктах при отсутствии внутриквартальных закрытых дождевых сетей равным 5 - 10 мин или при наличии их равным 3 - 5 мин.
    При расчете внутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрации надлежит принимать равным 2 - 3 мин.
    Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам t_can, мин, следует определять по формуле
 

(6)

 
    где l_can - длина участков лотков, м;
    v_can - расчетная скорость течения на участке, м/с.
 
    Продолжительность протекания дождевых вод по трубам до рассчитываемого сечения t_p, мин, следует определять по формуле
    

(7)

 
    где l_p - длина расчетных участков коллектора, м;
    v_p - расчетная скорость течения на участке, м/с.
 
    2.17. Среднее значение коэффициента стока z_mid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z, характеризующих поверхность и принимаемых по табл.9 и 10.
 
 

Таблица 9

    

Поверхность Коэффициент z
Кровля зданий и сооружений, асфальтобетонные покрытия дорог Принимается по табл. 10
Брусчатые мостовые и черные щебеночные покрытия дорог 0,224
Булыжные мостовые 0,145
Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими 0,125
Гравийные садово-парковые дорожки 0,09
Грунтовые поверхности (спланированные) 0,064
Газоны 0,038

 
    Примечание. Указанные значения коэффициента z допускается уточнять по местным условиям на основании соответствующих исследований.
 
 

Таблица 10

Параметр А Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей
300 0,32
400 0,30
500 0,29
600 0,28
700 0,27
800 0,26
1000 0,25
1200 0,24
1500 0,23

 
    2.18. При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характером застройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производить проверочные определения расходов дождевых вод с разных частей бассейна и наибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом, если расчетный расход дождевых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода, по которому рассчитан коллектор на вышележащем участке, следует расчетный расход для данного участка коллектора принимать равным расходу на вышележащем участке.
    Территории садов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетной величине площади стока и при определении коэффициента z не учитываются. Если территория имеет уклон поверхности 0,008 - 0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную площадь стока необходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50 - 100 м.
    Озелененные площади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т.п.) следует включать в расчетную величину площади стока и учитывать при определении коэффициента поверхности бассейна стока z.
    2.19. Значения коэффициента бета следует определять по табл.11.
 
 

Таблица 11

Показатель степени n <=0,4 0,5 0,6 >=0,7
Значение коэффициента бета 0,8 0,75 0,7 0,65

 
    Примечания: 1. При уклонах местности 0,01 - 0,03 указанные значения коэффициента бета следует увеличивать на 10 - 15% и при уклонах местности свыше 0,03 принимать равными единице.
    2. Если общее число участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение бета при всех уклонах допускается уменьшать на 10% при числе участков 4 - 10 и на 15% при числе участков менее 4.
 

Расчетные расходы сточных вод полураздельной системы канализации

Таблица 12

Показатель степени n_lim Значения коэффициента К_div при К'_div, равных
0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5
0,75 0,02 0,04 0,07 0,1 0,15 0,19 0,24 0,3 0,36 0,42
0,5 0,025 0,05 0,08 0,12 0,16 0,21 0,26 0,31 0,37 0,43
0,3 0,03 0,06 0,09 0,13 0,18 0,22 0,27 0,32 0,38 0,43

 
    Примечание. Принятые в табл.12 значения К_div справедливы для продолжительности протока t_r, равной 20 мин, а также разности показателей степени в формуле (2) n - n_lim = 0 при любой продолжительности протока.
    В тех случаях, когда расчетная продолжительность протока до разделительной камеры t_r не равно 20 мин и разность показателей степени n не равно 0, к значению коэффициента разделения, принятому по табл.12, следует вводить поправочный коэффициент, определяемый по табл.13 в зависимости от продолжительности протока до разделительной камеры и разности показателей степени n.
 
 

Таблица 13

    

Разность показателей степени n - n_lim Значение поправочного коэффициента к коэффициенту разделения K_div, при продолжительности протока t_r, мин
10 30 60 90 120
0,03 и менее 1 1 1 1,1 1,1
0,07 0,9 1 1,1 1,2 1,2
0,15 0,9 1,1 1,2 1,3 1,3
0,2 0,8 1,1 1,4 1,6 1,7
0,3 0,8 1,2 1,6 1,9 2,1

 
    2.23. Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационной сети до первого ливнеспуска следует определять как сумму расходов производственно-бытовых сточных вод q_cit с учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности.
    2.24. Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационной сети после первого и каждого последующего ливнеспуска следует определять как сумму расходов производственно-бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности q_gen, л/с, формуле
 

(10)

 
    где q_cit - расход производственный и бытовых сточных вод, л/с;
    q_r - расход дождевых вод с бассейна стока между последним ливнеспуском и расчетным сечением, л/с.
 
    2.25. Общесплавные коллекторы полураздельной системы канализации следует рассчитывать на пропуск расходов при полном их заполнении.
    Участки общесплавных коллекторов полураздельной системы канализации, где расход производственно-бытовых сточных вод q_cit превышает 10 л/с, следует проверять на условия пропуска этого расхода, при этом наименьшие скорости следует принимать по табл.14 при наполнении, равном 0,3.
 
 

Таблица 14

Глубина слоя воды в трубопроводах общесплавной сети при расчетных расходах в сухую погоду, см Наименьшая скорость течения сточных вод, м/с
31-40 1
41-60 1,1
61-100 1,2
101-150 1,3
Св. 150 1,4

Регулирование стока дождевых вод

Гидравлический расчет канализационных сетей

Таблица 15

Трубы и каналы Дельта, см a_2
Трубы:    
бетонные и железобетонные 0.2 100
керамические 0,135 90
чугунные 0,1 83
стальные 0,08 79
асбестоцементные 0.06 73
Каналы:    
из бута, тесаного камня 0,635 150
кирпичные 0,315 110
бетонные и железобетонные монолитные 0,3 120
то же, сборные (заводского изготовления) 0,08 50

 
    2.30. Гидравлический расчет канализационных напорных трубопроводов надлежит производить согласно СНиП 2.04.02-84.
    2.31. Гидравлический расчет напорных илопроводов, транспортирующих сырые и сброженные осадки, а также активный ил, следует производить с учетом режима движения, физических свойств и особенностей состава осадков.
    При влажности 99% и более осадок подчиняется законам движения сточной жидкости.
    2.32. Гидравлический уклон i при расчете напорных илопроводов следует определять по формуле
 

(15)

 
    где p_mud - влажность осадка, %;
    ламбда - коэффициент сопротивления трению по длине, определяемый по формуле
 

(16)

 
    v - скорость движения ила, м/с;
    D - диаметр трубопровода, см.
    Для илопроводов диаметром 150 мм значение ламбда следует увеличивать на 0,01.
 

Наименьшие диаметры труб

Расчетные скорости и наполнения труб и каналов

Таблица 16

Диаметр, мм Скорость v , м/с, при наполнении H/D min
0,6 0,7 0,75 0,8
150-250 0,7 - - -
300-400 - 0,8 - -
450-500 - - 0,9 -
600-800 - - 1 -
900 - - 1,15 -
1000-1200 - - - 1,15
1500 - - - 1,3
Св. 1500 - - - 1,5

 
    Примечания: 1. Для производственных сточных вод наименьшие скорости следует принимать в соответствии с указаниями по строительному проектированию предприятий отдельных отраслей промышленности или по эксплуатационным данным.
    2. Для производственных сточных вод, близких по характеру взвешенных веществ к бытовым, наименьшие скорости надлежит принимать как для бытовых сточных вод.
    3. Для дождевой канализации при Р = 0,33 года наименьшую скорость следует принимать 0,6 м/с.
 
    2.35. Минимальную расчетную скорость движения осветленных или биологически очищенных сточных вод в лотках и трубах допускается принимать 0,4 м/с.
    2.36. Наибольшую расчетную скорость движения сточных вод следует принимать, м/с: для металлических труб - 8, для неметаллических - 4, для дождевой канализации - соответственно 10 и 7.
    2.37. Расчетную скорость движения неосветленных сточных вод в дюкерах необходимо принимать не менее 1 м/с, при этом в местах подхода сточных вод к дюкеру скорости должны быть не более скоростей в дюкере.
    2.38. Наименьшие расчетные скорости движения сырых и сброженных осадков, а также уплотненного активного ила в напорных илопроводах следует принимать по табл.17.
    2.39. Наибольшие скорости движения дождевых и допускаемых к спуску в водоемы производственных сточных вод в каналах следует принимать по табл.18.
 
 

Таблица 17

Влажность осадка, % v_min, м/с, при
D = 150 - 200 мм D = 250 - 400 мм
98 0,8 0,9
97 0,9 1,0
96 1,0 1,1
95 1,1 1,2
94 1,2 1,3
93 1,3 1,4
92 1,4 1,5
91 1,7 1,8
90 1,9 2,1

 
 

Таблица 18

Грунт или тип крепления Наибольшая скорость движения в каналах, м/с, при глубине потока от 0,4 до 1 м
Крепление бетонными плитами 4
Известняки, песчаники средние 4
Одерновка:  
плашмя 1
в стенку 1,6
Мощение:  
одинарное 2
двойное 3-3,5

 
    Примечание. При глубине потока менее 0,4 м значения скоростей движения сточных вод следует принимать с коэффициентом 0,85, при глубине свыше 1 м - с коэффициентом 1,25.
 
    2.40. Расчетное наполнение трубопроводов и каналов с поперечным сечением любой формы надлежит принимать не более 0,7 высоты.
    Расчетное наполнение каналов прямоугольного поперечного сечения допускается принимать не более 0,75 высоты.
    Для трубопроводов дождевой и общесплавной систем водоотведения следует принимать полное расчетное наполнение.
 

Уклоны трубопроводов, каналов и лотков

Таблица 19

 
    

Лотки, кюветы, канавы Наименьший уклон
Лотки проезжей части при:  
покрытии асфальтобетонном 0,003
брусчатом или щебеночном покрытии 0,004
булыжной мостовой 0,005
Отдельные лотки и кюветы 0,005
Водоотводные канавы 0,003

 
    2.43. Наименьшие размеры кюветов и канав трапецеидального сечения следует принимать: ширину по дну 0,3 м, глубину 0,4 м.
 

3. Схемы и системы канализации

Схемы и системы канализации населенных пунктов

Системы канализации малых населенных пунктов (до 5000 чел.) и отдельно стоящих зданий

Схемы и системы канализации промышленных предприятий

Ведется подготовка документа. Ожидайте